【中國(guó)機(jī)床商務(wù)網(wǎng) 操作維修】橫梁導(dǎo)軌是龍門(mén)鏜銑床重要的支撐部件，其直線(xiàn)度精度直接影響工件的加工精度。針對(duì)龍門(mén)鏜銑床長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度精度降低的問(wèn)題，依托有限元技術(shù)。從橫梁結(jié)構(gòu)和現(xiàn)場(chǎng)裝配工藝兩個(gè)角度提出解決方案。從橫梁結(jié)構(gòu)上改進(jìn)來(lái)提高抗彎剛度，從工藝上調(diào)整立柱的地腳螺栓處墊鐵。通過(guò)橫梁導(dǎo)軌變形量試驗(yàn)，結(jié)構(gòu)和工藝都改進(jìn)后的橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度提高超過(guò)50%，說(shuō)明改進(jìn)方法對(duì)提高橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度有明顯作用。
 

　　關(guān)鍵詞：龍門(mén)銑鏜床；有限元分析；直線(xiàn)度；結(jié)構(gòu)改進(jìn)；墊鐵
 

　　龍門(mén)鏜銑床具有高精度特性，在加工結(jié)構(gòu)復(fù)雜的模具、板盤(pán)、箱體及凸輪等各類(lèi)工件中發(fā)揮著重大作用。但是當(dāng)其重要支撐部件橫梁導(dǎo)軌的直線(xiàn)度誤差超過(guò)設(shè)計(jì)精度時(shí)，就會(huì)使得零件的輪廓誤差和位置誤差都超差，大大降低加工工件的質(zhì)量，因此需要對(duì)提高橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度精度的方法展開(kāi)研究。從現(xiàn)有文獻(xiàn)來(lái)看，韓麗娟等對(duì)某型數(shù)控車(chē)床的導(dǎo)軌直線(xiàn)度及其測(cè)量過(guò)程進(jìn)行了研究，并編寫(xiě)了直線(xiàn)度誤差測(cè)量程序，但沒(méi)有從結(jié)構(gòu)和工藝角度對(duì)提高橫梁直線(xiàn)度的方案進(jìn)行討論；寧延平舊。等對(duì)國(guó)內(nèi)外高精度直線(xiàn)度的各種測(cè)量方案進(jìn)行了詳細(xì)的對(duì)比分析，但未針對(duì)龍門(mén)鏜銑床的橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度進(jìn)行研究。現(xiàn)有報(bào)道多見(jiàn)對(duì)直線(xiàn)度測(cè)量及數(shù)據(jù)處理的內(nèi)容，未見(jiàn)對(duì)大型龍門(mén)銑床的橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度提高方法的探討。
 

　　龍門(mén)鏜銑床裝配過(guò)程中容易出現(xiàn)工藝不當(dāng)?shù)膯?wèn)題，隨著使用時(shí)間的增長(zhǎng)，其主要支撐部件如橫梁由于磨損、自身重力變形、撞擊變形等因素會(huì)使得導(dǎo)軌的直線(xiàn)度精度降低日J(rèn)。要保證工件的加工精度就必須保證橫梁導(dǎo)軌的直線(xiàn)度精度。針對(duì)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后機(jī)床橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度精度降低的問(wèn)題，本文從橫梁導(dǎo)軌的結(jié)構(gòu)和現(xiàn)場(chǎng)裝配工藝兩個(gè)方面進(jìn)行研究。利用有限元分析技術(shù)，分別改進(jìn)橫梁結(jié)構(gòu)和裝配工藝來(lái)提高橫梁直線(xiàn)度精度：一在結(jié)構(gòu)上提高橫梁的抗彎剛度；二是調(diào)整靠近橫梁導(dǎo)軌側(cè)的立柱上地腳螺栓處墊鐵。zui后將改進(jìn)結(jié)構(gòu)和工藝后的橫梁導(dǎo)軌有限元仿真結(jié)果和現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)測(cè)試結(jié)果對(duì)比分析，提高直線(xiàn)度都達(dá)到了50%以上，證明改進(jìn)方案是正確的。
 

　　1.有限元建模
 

　　國(guó)產(chǎn)的某型龍門(mén)鏜銑床由床身、立柱、橫梁、主軸箱、工作臺(tái)等部件組成，如圖1所示。由于龍門(mén)鏜銑床幾何結(jié)構(gòu)復(fù)雜，在建立有限元模型時(shí)，忽略掉所有細(xì)微復(fù)雜的幾何因素，只考慮起主導(dǎo)作用的因素來(lái)建立整機(jī)的簡(jiǎn)化模型。4。j。采用Pro/E軟件先將各部件建立三維實(shí)體模型并裝配得到整機(jī)模型，導(dǎo)人ANSYS的Work—bench應(yīng)用平臺(tái)，設(shè)置機(jī)床的材料屬性∞。o。其中立柱的材料為HT250，楊氏模量為1.2 X 105 MPa，密度為7 210 kg/m3，泊松比0.22；橫梁等其他大件用Q23，楊氏模量為2.1 X 105 MPa，密度為7 860 kg/m3，泊松比0.3。在結(jié)合面處將節(jié)點(diǎn)自由度*耦合舊J，將床身、立柱、橫梁、連接梁和主軸箱等部件裝配，得到龍門(mén)鏜銑床整機(jī)的有限元模型。進(jìn)行網(wǎng)格劃分時(shí)，采用SOLID 45單元對(duì)實(shí)體進(jìn)行網(wǎng)格劃分，共有338 390個(gè)節(jié)點(diǎn)，142 169個(gè)單元，見(jiàn)圖2。

 

　　2.改進(jìn)橫梁導(dǎo)軌結(jié)構(gòu)
 

　　為提高橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度，需要從結(jié)構(gòu)上改變。其結(jié)構(gòu)可以在內(nèi)部改進(jìn)，考慮到現(xiàn)有龍門(mén)鏜銑床橫梁結(jié)構(gòu)已經(jīng)成型，因此在橫梁外部進(jìn)行改進(jìn)。根據(jù)文獻(xiàn)[9]可知，橫梁在y向的抗彎剛度較低。由于其剛度是連續(xù)變化的，而橫梁中間沒(méi)有支撐點(diǎn)，其柔度較大。為增加其y軸的抗彎剛度，考慮到需要在原有橫梁的基礎(chǔ)上進(jìn)行結(jié)構(gòu)改進(jìn)，提出一種結(jié)構(gòu)改進(jìn)方案如圖3。為避免主軸箱的加工行程受限，將矩形結(jié)構(gòu)增加在原有橫梁上方來(lái)提高其在垂直面和水平面的剛度。對(duì)改進(jìn)結(jié)構(gòu)后的橫梁裝配體在重力作用下的變形進(jìn)行有限元分析，得到結(jié)構(gòu)改變后的主軸頭沿z向位移量見(jiàn)表1和圖4a，沿X向位移量見(jiàn)表2和圖4b。

 

　　圖4原始和改進(jìn)后結(jié)構(gòu)兩種情況下主軸頭沿z向和坰位移的變化量
 

　　表1 結(jié)構(gòu)改變前后主軸頭z向位移的變化
 

　　表2結(jié)構(gòu)改變前后X向位移的變化
 

　　從表1、2的數(shù)據(jù)和圖4發(fā)現(xiàn)：(1)原始結(jié)構(gòu)主軸頭沿z、x方向的位移變化值相對(duì)較大，其差值也相對(duì)較大，分別為：39.1—25.8=13.3斗m，14.5—5.5=9Ixm；(2)改進(jìn)后的結(jié)構(gòu)主軸頭沿z、x方向的位移變化值相對(duì)較小，其差值也相對(duì)較小，分別為：33.5—26.1=7.4 Ixm，9.8—4.5=5.3 txm；(3)改進(jìn)的結(jié)構(gòu)能使y軸橫梁在眩平面和XY平面內(nèi)直線(xiàn)度變好，都提高了近50%。
 

　　3.改進(jìn)裝配工藝
 

　　現(xiàn)場(chǎng)裝配工藝按照先部裝，再總裝的原則，先對(duì)橫梁進(jìn)行部裝后，將橫梁與立柱進(jìn)行裝配。在安裝調(diào)整好之后，對(duì)裝配工藝進(jìn)行改進(jìn)：通過(guò)調(diào)整立柱的地腳螺栓處可調(diào)墊鐵(靠近橫梁的導(dǎo)軌側(cè))，使其稍微調(diào)高一些，要根據(jù)有限元模型中橫梁及其主軸箱的重力來(lái)確定“調(diào)高”的這個(gè)量。這種做法可以改善滑鞍、主軸箱傾覆力矩對(duì)橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度的影響，但主軸頭的位置可能會(huì)發(fā)生相對(duì)較大的位移，這樣會(huì)產(chǎn)生應(yīng)力(主要是床身與立柱的連接螺栓處)，對(duì)機(jī)床精度保持性可能產(chǎn)生影響。把調(diào)整墊鐵沿z方向調(diào)高0.03 mm的位移，再根據(jù)有限元分析計(jì)算主軸頭上在XY平面內(nèi)沿x向的位移的變化值，得出變化值的系列值。得到表3和圖5。在變化的系列值找出zui大值和zui小值的差值，即對(duì)直線(xiàn)度的影響。
 

　　表3主軸頭上某固定點(diǎn)沿z向的位置變化值
 

　　圖5兩種情況下主軸頭沿x方向位移的變化量
 

　　從表3的數(shù)據(jù)及圖5發(fā)現(xiàn)：(1)原始結(jié)構(gòu)主軸頭沿x方向的位移變化值比較小，但是其差值相對(duì)較大，其大小為：14.5—6.9=7.6斗m；(2)地腳螺栓處墊鐵調(diào)整后主軸頭沿x方向的位移變化值比較大，但是其差值相對(duì)較小，其大小為：51.2—47.2=4斗m；(3)調(diào)整靠近滑鞍側(cè)地腳螺栓處墊鐵能使橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度變好，提高了近50%。
 

　　4.試驗(yàn)驗(yàn)證
 

　　為檢驗(yàn)結(jié)構(gòu)和工藝改進(jìn)后橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度的變化，考慮到橫梁在Z向的變形量較大，因此進(jìn)行了主要體現(xiàn)其z向位移變化的橫梁導(dǎo)軌變形量測(cè)量實(shí)驗(yàn)，測(cè)量現(xiàn)場(chǎng)如圖6。橫梁在x向的位移可采用自準(zhǔn)直儀法進(jìn)行測(cè)量Ll 0|，文中不加詳述。將改進(jìn)方案后的有限元仿真結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。通過(guò)對(duì)比改進(jìn)方案前后主軸頭沿z向位移量，得到橫梁導(dǎo)軌的直線(xiàn)度數(shù)值。按照實(shí)際裝配情況將橫梁置于立柱上，以工作臺(tái)水平為基準(zhǔn)，將千分表放置于滑枕下，以橫梁右端為起始點(diǎn)，得到方案改變前后主軸頭z向位移變化¨¨如圖7。由圖7發(fā)現(xiàn)：(1)試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果和有限元仿真結(jié)果吻合度較好，有限元仿真結(jié)果的位移差值(3.8斗m)比測(cè)量結(jié)果(2.6斗m)大；(2)測(cè)量結(jié)果中原始結(jié)構(gòu)主軸頭沿z方向的位移變化值相對(duì)較大，其大小為：14.5—6.5=8(斗m)；(3)方案改進(jìn)后主軸頭沿z方向的位移比較大，但是其差值相對(duì)較小，其大小為：51.1—48.5=2.6(斗m)；(3)方案改進(jìn)后，有限元仿真結(jié)果和試驗(yàn)測(cè)量結(jié)果顯示分別提高橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度53%和67%。
 

　　5.結(jié)語(yǔ)
 

　　橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度精度對(duì)加工件質(zhì)量有著重大影響。對(duì)國(guó)產(chǎn)某型龍門(mén)鏜銑床進(jìn)行實(shí)體建模和有限元網(wǎng)格劃分后，對(duì)橫梁導(dǎo)軌結(jié)構(gòu)和裝配工藝分別進(jìn)行改進(jìn)后得到兩組仿真結(jié)果。結(jié)合橫梁導(dǎo)軌變形量測(cè)量試驗(yàn)和總體方案改進(jìn)后的仿真數(shù)據(jù)，得到如下結(jié)論：
 

　　(1)單獨(dú)將橫梁導(dǎo)軌外部結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)后能使橫梁在XY和泫平面內(nèi)直線(xiàn)度都提高近50%。
 

　　(2)通過(guò)調(diào)整靠近滑鞍側(cè)的地腳螺栓處墊鐵可以改善滑鞍、主軸箱傾覆力矩對(duì)橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度的影響，但主軸頭的位置發(fā)生了相對(duì)較大的位移。但仍能使橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度提高近50%。
 

　　(3)結(jié)構(gòu)和工藝都改進(jìn)后的方案有限元仿真結(jié)果與試驗(yàn)得到的數(shù)據(jù)吻合度好，對(duì)橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度分別提高53%和67%。說(shuō)明了改進(jìn)方案的正確性和有效性。
 

　　(4)在改進(jìn)橫梁導(dǎo)軌直線(xiàn)度的兩種方法中，在保證機(jī)床整體剛度的前提下，可以?xún)?yōu)先考慮調(diào)節(jié)地腳螺栓處墊鐵的方案，但是調(diào)整地腳螺栓處墊鐵方法的通用性需要進(jìn)一步探討。

 

（原標(biāo)題：提高龍門(mén)鏜銑床橫粱導(dǎo)軌直線(xiàn)度的方法研究）