無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司GH2132光亮圓棒品種規(guī)格與狀態(tài) 可以供應(yīng)各種規(guī)格的棒材、板材、絲材、盤(pán)件和環(huán)件。棒材、圓餅和環(huán)坯不經(jīng)熱處理；熱軋板和冷軋板固溶+酸洗；冷拉棒材固溶+酸洗狀態(tài)；冷鐓絲可于固溶+酸洗盤(pán)狀、或固溶+酸洗直條狀、或固溶直條關(guān)磨光和冷拉等幾種狀態(tài)；冷拉焊絲于冷拉狀態(tài)、或固溶+酸洗、或半硬態(tài)。

因科洛伊合金：Incoloy800H(N088100/ 1.4958)、Incoloy825(N08825/ 2.4858)、Incoloy925(N09925) Incoloy926(N08926/1.4529)
高溫合金：Gr660(SUH660/ S66286/ A-286/ GH2132/ 0Cr15Ni25Ti2MoAlVB/ 1.4980)、Nimonic 80A(N07080/ GH4180)
蒙乃爾合金：Monel400 (N04400 / 2、4360 / 2.4361)、Monel K-500 (N05500 / 2.4375)
尼可爾合金：Nickel 200(N02200/ 2、4060/ 2.4066) 、Nickel 201(N02201/ 2.4061/ 2.4068)
哈氏合金：Hastelloy C(NS333)、 Hastelloy C-276 (N10276/2.4819)、 Hastelloy C-4(N06455/ 2.4610)、 Hastelloy C-22(N06022)
Hastelloy B(N10001/ 2.4617/ NS321)、 Hastelloy B-2(N10665/ 2.4617/ NS322)、 Hastelloy B-3( N10675/ 2.4600/ NS323)
奧氏體不銹鋼：F317L(S31703/ 022Cr19Ni13Mo3)、F316Ti(S31635/ 0Cr18Ni12Mo3Ti/ 06Cr17Ni12Mo2Ti)

高溫合金是指以鐵、鎳、鈷為基，在高溫環(huán)境下能承受一定的機(jī)械應(yīng)力及具有優(yōu)異的表面穩(wěn)定性的一類(lèi)材料。高溫合金一般具有較高的室溫和高溫強(qiáng)度
、優(yōu)異的蠕變與疲勞抗力、良好的抗氧化性、抗熱腐蝕性、組織穩(wěn)定性和使用的可靠性。所以，高溫合金既是航空、航天發(fā)動(dòng)機(jī)高溫部件的關(guān)鍵材料，
又是艦船、能源、石油化工等工業(yè)領(lǐng)域*的重要材料。高溫合金的材料設(shè)計(jì)和工藝水平已成為衡量一個(gè)國(guó)家材料發(fā)展水平的重要標(biāo)志之一。鎳元
素具有*的原子結(jié)構(gòu)和穩(wěn)定的晶體結(jié)構(gòu)，其晶體結(jié)構(gòu)從室溫至熔點(diǎn)的溫度區(qū)間內(nèi)始終保持面心立方結(jié)構(gòu)不變，同時(shí)，許多合金元素都可以固溶到鎳基
材料中進(jìn)行充分的合金化，因此鎳具有作為高溫合金基體元素的*屬性，同時(shí)鎳基高溫合金中可以析出L12結(jié)構(gòu)的γ'相，這是鎳基高溫合金中有效
的強(qiáng)化方式，使得鎳基高溫合金具有優(yōu)良的綜合性能。
因此，在整個(gè)高溫合金領(lǐng)域中，鎳基高溫合金占有重要的地位。與鐵基和鈷基高溫合金相比，鎳
基高溫合金具有更高的高溫強(qiáng)度和組織穩(wěn)定性，被廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)和工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)的熱端部件材料。在目前的*發(fā)動(dòng)機(jī)上，鎳基高溫合金的使
用量已占發(fā)動(dòng)機(jī)總重量的一半以上。隨著航空發(fā)動(dòng)機(jī)逐漸向大推重比、長(zhǎng)壽命的方向發(fā)展，目前國(guó)內(nèi)外*航空發(fā)動(dòng)機(jī)的推重比達(dá)到12以上。提高渦輪進(jìn)口溫度是實(shí)現(xiàn)大推力的途徑之一，
溫度越高則對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)的渦輪盤(pán)等熱端部件的性能特別是高溫性能要求越高，傳統(tǒng)變形高溫合金已無(wú)法滿(mǎn)足使用需求。

進(jìn)一步的所述的航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金，其特征在于以質(zhì)量百分比計(jì)算為：Co20.8、Cr16.8、Mo7.8、W4.8、Ta2.8、Al3.8、Ti2.4、Re1.9、Nb1.6、Mn0.2、Si0.15、C0.08、Zr0.02、B0.0015、Y0.05、Fe7、Hf0.20、Mg0.1，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。上述航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金的制造方法，制備步驟如下：(1)真空感應(yīng)熔煉按所述合金化學(xué)成分配比進(jìn)行配料，加入真空感應(yīng)熔煉爐中進(jìn)行熔煉，熔煉過(guò)程分布進(jìn)行熔化、精煉、降溫、合金化及澆注；在熔化步驟中，選取Co質(zhì)量比為80％的Ni-Co中間合金，選取Cr質(zhì)量比為51％的Ni-Cr中間合金，選取Mo質(zhì)量比為64％的Ni-Mo中間合金，選取Fe質(zhì)量比為35％的Fe-Mo中間合金，W、Ta、Re、Nb、Zr、Hf選取合適的中間合金，Al、Ti、Mn、Si、C、B、Y選取合適的中間合金或單質(zhì)；將原料按照分別裝入坩堝，*熔化后精煉30～50min，精煉過(guò)程添加的精煉劑是Ba-Al-Ca三元合金，Ba∶Al∶Ca質(zhì)量比為6∶3∶1，精煉劑加入量占坩堝中合金總質(zhì)量的2-2.5％，在精煉期后段加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2-3％的CaO粉進(jìn)行脫硫，精煉結(jié)束后使用電磁攪拌和機(jī)械攪拌的復(fù)合攪拌形式，一個(gè)周期內(nèi)電磁攪拌5-8min，停3-5min，再機(jī)械攪拌5-8min，停3-5min，根據(jù)原料的純度可以進(jìn)行1-3個(gè)周期的攪拌；并且在真空感應(yīng)熔煉爐熔煉過(guò)程中控制的碳氧含量比例，使碳氧含量比例為1∶1.2-1.3，倒出合金溶液時(shí)加入Mg質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10-13％的Ni-Mg中間合金，加入量為0.2-0.25％；攪拌、扒渣，當(dāng)合金液熔體溫度達(dá)到1500～1800℃澆注溫度后進(jìn)行澆注，將合金液熔體澆注在于200-250℃預(yù)熱的錠模中制成直徑300-350mm的電極棒；(2)電渣重熔電渣渣量質(zhì)量配比為F2∶Al2O3∶CaO∶TiO2∶SiO2＝50-60∶20-30∶10-15∶3-5∶3-5，先加電極棒，裝好結(jié)晶器，加好引弧劑，開(kāi)始電
壓50-60伏，穩(wěn)定電流為2600－3000A，引弧后加入上述電渣，將渣料熔化在電爐中，待渣熔化后，穩(wěn)定以上電流，進(jìn)入熔化狀態(tài)，將電極棒熔化，等結(jié)晶器合金液到設(shè)定區(qū)域后停電，冷卻10-12分鐘后，冷卻凝固形成直徑250-300mm的棒材；(3)熱處理將直徑250-300mm的棒材加熱到1180-1200℃進(jìn)行鍛造為直徑為100-120mm的棒材，將制得的鑄件進(jìn)行熱處理，所采用的熱處理工藝為：首先以200-250℃/min的加熱速度升溫到1000～1100℃后保溫2-3h，隨后以100-150℃/min的加熱速度升溫到1310～1320℃保溫6.5-7.5h，隨后空冷至室溫；之后在1080～1100℃保溫5-5.5h，隨后空冷至室溫；之后在900～930℃保溫12～20h，隨后空冷至室溫。
進(jìn)一步的所述航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金的制造方法，其中電渣渣量質(zhì)量配比為CaF2∶Al2O3∶CaO∶TiO2∶SiO2＝55∶25∶12∶4∶4。進(jìn)一步的所述航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金的制造方法，其中熱處理工藝為：首先以220℃/min的加熱速度升溫到1050℃后保溫2.5h，隨后以130℃/min的加熱速度升溫到1310℃保溫7h，隨后空冷至室溫；之后在1100℃保溫5.5h，隨后空冷至室溫；之后在920℃保溫16h，隨后空冷至室溫。
本發(fā)明中的合金元素的作用及其優(yōu)選含量范圍如下：Co在奧氏體母相內(nèi)固溶，可提高高溫強(qiáng)度。此外，也在γ’相[Ni3(Al、Ti、Nb、Ta)]中固溶，具有強(qiáng)化γ’相的同時(shí)使γ’相的析出量增加的效果。
但是，如果Co的含有率超過(guò)20.8％，則生成金屬間化合物相，使機(jī)械強(qiáng)度下降，而且成為合金成本上升的主要因素。另一方面，在Co的含有率低于20.5％時(shí)，機(jī)械強(qiáng)度下降。因此，將Co的含量定為20.5-20.8％，更優(yōu)選為20.5-20.7％。

GH2132光亮圓棒因此具有更高耐高溫高強(qiáng)度能力，*的抗蠕變性能以及良好的抗氧化抗腐蝕性能的鎳基高溫合金一直是研究的重點(diǎn)。一種航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金，其特征在于以質(zhì)量百分比計(jì)算為：Co20.5-20.8、Cr16.2-16.8、Mo7.3-7.8、W4.6-4.8、Ta2.2-2.8、Al3.3-3.8、Ti1.6-2.4、Re1.1-1.9、Nb1.3-1.6、Mn0.1-0.2Si0.1-0.15、C0.04-0.08、Zr0.01-0.02、B0.0005-0.0015、Y0.005～0.05、Fe6-7、Hf0.10～0.20、Mg0.01～0.1，余量由Ni和不可避免的雜
質(zhì)構(gòu)成；鎳基高溫合金的組織由基體γ，主要強(qiáng)化相為γ'，γ'相的粒徑為50～600nm，γ'相其析出量相對(duì)于合金整體優(yōu)選合計(jì)為70-88vol％，其余析出物中是少量的MC碳化物和M3B2硼化物組成，該鎳基高溫合金在1100℃和200MPa條件下的持久壽命≥130h，在1200℃和150MPa條件下持久壽命≥100h；該鎳基高溫合金在800℃時(shí)瞬時(shí)拉伸性能是屈服強(qiáng)度≥1050MPa，抗拉強(qiáng)度≥1350MPa，在1000℃時(shí)屈服強(qiáng)度≥700MPa，抗拉強(qiáng)度≥950MPa。
進(jìn)一步的所述的航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金，其特征在于以質(zhì)量百分比計(jì)算為：Co20.5-20.7、Cr16.2-16.7、Mo7.3-7.7、W4.6-4.7、Ta2.2-2.7、Al3.3-3.7、Ti1.6-2.3、Re1.1-1.8、Nb1.3-1.5、Mn0.1-0.18、Si0.1-0.14、C0.04-0.07、Zr0.01-0.018、B0.0005-0.0014、Y
0.005～0.04、Fe6-6.8、Hf0.10～0.18、Mg0.01～0.09，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
進(jìn)一步的所述的航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金，其特征在于以質(zhì)量百分比計(jì)算為：Co20.5、Cr16.2、Mo7.3、W4.6、Ta2.2、Al3.3、Ti1.6、Re1.1、Nb1.3、Mn0.1、Si0.1、C0.04、Zr0.01、B0.0005、Y0.005、Fe6、Hf0.10、Mg0.01，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。進(jìn)一步的所述的航空航天用高強(qiáng)度耐腐蝕鎳基高溫合金，其特征在于以質(zhì)量百分比計(jì)算為：Co20.7、Cr16.7、Mo7.7、W4.7、Ta2.7、Al3.7、Ti2.3、Re1.8、Nb1.5、Mn0.18、Si0.14、C0.07、Zr0.018、B0.0014、Y0.04、Fe6.8、Hf0.18、Mg0.09，余量由Ni和不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。

Cr在奧氏體母相中固溶，不僅是進(jìn)行固溶強(qiáng)化的元素，而且是對(duì)于提高耐氧化性及耐蝕性*。而且，作為M23C6型碳化物的構(gòu)成元素也是*，尤其在700℃以上的高溫環(huán)境下，通過(guò)在蒸汽渦輪機(jī)的運(yùn)轉(zhuǎn)中使M23C6型碳化物析出，可維持合金的蠕變強(qiáng)度。此外，Cr還可提高高溫環(huán)境下的耐氧化性。在Cr的含有率低于16.2％時(shí)，耐氧化性下降。另一方面，如果Cr的含有率超過(guò)16.8％，則因顯著促進(jìn)M23C6型碳化物的析出而使粗大化傾向增強(qiáng)，在高溫下保持長(zhǎng)時(shí)間時(shí)會(huì)引起強(qiáng)度及延性的下降。