無(wú)錫國(guó)勁合金有限公司庫(kù)存經(jīng)銷(xiāo)歐洲、美國(guó)等地不銹鋼及鎳合金板、管、焊材。
1. 不銹鋼板以瑞典產(chǎn)為主。材質(zhì)304/304L、316/316L、321、310S、253MA、2205、904L、254SMO、2507、724L/725LN，厚度從0.4mm-100mm。
2. 專(zhuān)營(yíng)ASTM、ASME標(biāo)準(zhǔn)材料，厚度公差符合要求，版面工廠原始嘜頭，鎳合金材料，本公司為美國(guó)SPECIAL METAL（以前INCO）在中國(guó)的特約代理。INCOLOY 800、INCONEL 600、825、625、MONEL 400、哈氏合金C-276、B2、C4等。
3. 焊接材料，所有材料均符合AWS標(biāo)準(zhǔn)，工廠原包裝，原材質(zhì)單，美國(guó)SPECIAL METAL鎳基焊材中國(guó)經(jīng)銷(xiāo)商庫(kù)存商。 4. 其他鎳基、不銹鋼管材、管件、鍛件等。

Inconel601鋼板鍛件鎳基高溫合金因其優(yōu)異的高溫性能、良好的抗氧化性和抗腐蝕性而被廣泛應(yīng)用于航空工業(yè)和工業(yè)燃?xì)廨啓C(jī)等領(lǐng)域。鎳基高溫合金的發(fā)展決定了航空渦輪發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)展,也決定了航空工業(yè)的發(fā)展。目前對(duì)于合金成分對(duì)單晶高溫合金的影響已有大量的研究,主要是難熔元素Re、Ru和微量元素C、Hf對(duì)單晶高溫合金的影響居多,但微量元素B對(duì)于單晶高溫合金方面的研究還很缺少。本文對(duì)含B量不同的高溫合金進(jìn)行了高溫定向凝固,通過(guò)調(diào)整B的含量以及抽拉速率,研究微量元素B對(duì)鎳基單晶高溫合金凝固組織以及熱處理后組織的影響。
Inconel601鋼板鍛件獲得的主要結(jié)論如下:1.四種試樣的鑄態(tài)組織都為枝晶組織,且在枝晶間分布著γ/γ′共晶、碳化物等組織。隨著B(niǎo)含量的增加,枝晶間共晶組織的體積分?jǐn)?shù)隨之增加,共晶向外延伸的γ′也變成粗大狀;碳化物的體積分?jǐn)?shù)也隨之增加,碳化物的形貌有從片層狀向針狀到塊狀變化的趨勢(shì),且其尺寸也隨之減小。2.硼的添加對(duì)合金的一次枝晶間距和增強(qiáng)相γ′的尺寸無(wú)明顯影響。B含量的增加對(duì)枝晶組織元素偏析的影響:W、Re在B含量為0.010%時(shí)K’值達(dá)到大值,表明此時(shí)其嚴(yán)重偏析于枝晶干;Mo、Cr的K’值逐漸接近1,表明其較均勻分布于組織。

精密合金系列：1J30、1J36、1J50、2J22、2J85、3J01、3J09、3J21、3J40、3J53、4J28、4J29、4J36、4J42、4J50、6J20、6J22
Inconel合金：Inconel625、Inconel625LCF、Inconel690、Inconel600、Inconel601,Inconel617、Inconel686、Inconel718、Inconel718
Incoloy合金：Incoloy800、Incoloy 800H、Incoloy800HT、Incoloy801、Incoloy825、Incoloy903、Incoloy907、Incoloy925、Incoloy926
Hastelloy合金：HastelloyB、HastelloyB-2、HastelloyB-3、HastelloyC、HastelloyC-4、HastelloyC-22、HastelloyC-276、Hastelloy C-2000
Monel合金：Monel400,MonelR-405,MonelK-500

其他元素如Ni、Co的無(wú)明顯變化。3.硼含量的增加對(duì)平界面固液界面處元素偏析的影響:Re、W元素的分凝系數(shù)明顯增加;Mo、Ta的分凝系數(shù)隨B含量的增加出現(xiàn)先增后減的趨勢(shì);B為0.005%時(shí),其分凝系數(shù)大;Cr、Co分凝系數(shù)變化不大,其分凝系數(shù)在1附近。4.硼含量的增加會(huì)降低液相線溫度,同時(shí)也會(huì)減小合金的凝固溫度范圍。而γ′相的析出溫度卻隨著B(niǎo)含量的增加而增加。合金經(jīng)過(guò)不同熱處理制度的處理,γ′相尺寸由鑄態(tài)組織的大小不一到熱處理后的γ′組織尺寸均勻分布,γ′相的形貌也由不規(guī)則狀向規(guī)則的正方形變化。
5.隨著B(niǎo)含量的增加,熱處理后γ′相的形貌有從規(guī)則的正方形向圓形變化的趨勢(shì),即B有使γ′相頂角鈍化的趨勢(shì);γ′相尺寸變化不明顯。本文利用等離子堆焊技術(shù)在低碳鋼表面制備了Ni50堆焊層,并在此基礎(chǔ)上制備添加20%及40%Cr3C2粒子的Ni+Cr3C2復(fù)合堆焊層以及復(fù)合添加20%Cr3C2+1%Ti和40%Cr3C2+1%Ti的Ni+Cr3C2+Ti復(fù)合堆焊層。主要研究了Cr3C2以及復(fù)合添加Cr3C2+Ti對(duì)Ni50堆焊層組織與磨損性能的影響。
利用X射線衍射儀（XRD）、金相顯微鏡（OM）、掃描電子顯微鏡（SEM）及能譜分析（EDS）等手段研究了各涂層的組織結(jié)構(gòu);通過(guò)硬度試驗(yàn)、納米壓痕試驗(yàn)、電化學(xué)腐蝕試驗(yàn)、滑動(dòng)磨損試驗(yàn)、沖擊磨損實(shí)驗(yàn)以及POD銷(xiāo)盤(pán)磨損試驗(yàn)研究了各涂層的性能。XRD分析表明,Ni50堆焊層主要相為γ-Ni、Cr23C6、CrB和Ni3B相;Ni+20%Cr3C2復(fù)合堆焊層主要組成相為γ-Ni、Cr23C6、Cr7C3、Cr3C2和CrB,Ni+40%Cr3C2復(fù)合堆焊層主要組成相為γ-Ni、Cr23C6、Cr7C3、Cr3C2和Cr2B;復(fù)合添加Cr3C2+Ti后,Ni+Cr3C2+Ti堆焊層中沒(méi)有增加新相,但Ni+20%Cr3C2+Ti堆焊層中Cr3C2相消失。
Ni50堆焊層主要由γ-Ni枝晶組織及其間共晶組織和各種化合物組成。添加Cr3C2后Ni+20%Cr3C2堆焊層組織主要為相對(duì)細(xì)小均勻的枝晶組織和化合物組成,并有少量初生含鉻碳化物;而Ni+40%Cr3C2堆焊層組織主要由大量初生碳化物和細(xì)小枝晶組織組成。隨Cr3C2加入量的增加,Ni+Cr3C2堆焊層的表面和截面硬度均得到提高,但涂層韌性降低;與Ni50堆焊層相比,在高溫磨損條件下,Ni+Cr3C2復(fù)合堆焊層剝落減輕;在滑動(dòng)及沖擊磨損試驗(yàn)中,Ni+Cr3C2復(fù)合堆焊層犁溝、塑性變形減輕;但Ni+40%Cr3C2堆焊層在沖擊磨損過(guò)程中表面存在大塊剝落及裂紋。

復(fù)合添加Cr3C2+Ti后,涂層枝晶組織進(jìn)一步細(xì)化,生成碳化物數(shù)量增加,碳化物細(xì)化且分布更加均勻。與Ni+Cr3C2堆焊層相比,Ni+20%Cr3C2+Ti堆焊層硬度有較大提高,Ni+40%Cr3C2+Ti堆焊層硬度變化不大,但涂層橫截面方向硬度起伏減小,同時(shí)涂層塑韌性明顯改善;Ni+Cr3C2+Ti堆焊層表面在滑動(dòng)及沖擊磨損實(shí)驗(yàn)中只有輕微犁溝及剝落,在高溫磨損條件下也表現(xiàn)出較好的耐磨損性能;同時(shí)Ni+Cr3C2+Ti堆焊層因組織細(xì)化、固溶作用增強(qiáng),耐蝕性提高。
內(nèi)襯耐蝕合金復(fù)合管是將耐蝕合金管作為內(nèi)襯層與碳鋼管復(fù)合而成的一種新型管材。由于其不僅保證了管材的強(qiáng)度,也提高了管材的耐腐蝕性、耐磨性,具有優(yōu)良的性?xún)r(jià)比,因此有著比較廣闊的應(yīng)用前景。本文針對(duì)內(nèi)襯耐蝕合金復(fù)合管的液壓脹合工藝進(jìn)行研究。分析制造復(fù)合管的不同工藝特點(diǎn),對(duì)比得出液壓脹合工藝不同于其他制造工藝的優(yōu)點(diǎn)。運(yùn)用彈塑性理論,分析了復(fù)合管的液壓脹合原理,證明了雙層管復(fù)合的可行性,得到了雙金屬?gòu)?fù)合管液壓脹合的小、大脹合壓力及脹合壓力P_i與殘余接觸應(yīng)力P_c~*的理論計(jì)算公式。
通過(guò)設(shè)計(jì)液壓脹合試驗(yàn)裝置,選擇合適的焊接設(shè)備和材料,進(jìn)行825鎳基合金/L360QS碳鋼的液壓脹合試驗(yàn)。采用ABAQUS有限元模擬分析了復(fù)合管的脹合過(guò)程,得到了小、大脹合壓力的解析解,與實(shí)際計(jì)算的理論解對(duì)比,驗(yàn)證了理論計(jì)算的正確性。由于脹合后的復(fù)合管間會(huì)產(chǎn)生殘余接觸應(yīng)力P_c~*,而殘余接觸應(yīng)力P_c~*的高低直接反應(yīng)了復(fù)合質(zhì)量的好壞,因此分析了內(nèi)外管材料的強(qiáng)度匹配、脹合壓力、溫度等因素對(duì)液壓復(fù)合管管間殘余接觸應(yīng)力P_c~*的影響。
并對(duì)液壓復(fù)合管進(jìn)行了理化性能檢測(cè),判斷其是否滿(mǎn)足APISpec5L的標(biāo)準(zhǔn)要求。合金的微觀組織很大程度上由其沉淀行為和機(jī)制決定,包括:合金結(jié)構(gòu)和顯微組織形貌,相沉淀機(jī)制,合金形核長(zhǎng)大粗化全過(guò)程,合金原子簇聚和沉淀過(guò)程,原子擇優(yōu)占位和反位缺陷,界面結(jié)構(gòu)和遷移性,相析出序列以及預(yù)析出相等。與實(shí)驗(yàn)方法相比,采用原子層面的計(jì)算機(jī)模擬研究具有必要性和*的*性。原子間相互作用勢(shì)是所有原子水平凝聚態(tài)物質(zhì)計(jì)算的基礎(chǔ),發(fā)展溫度、濃度、結(jié)構(gòu)相關(guān)的原子間作用勢(shì)計(jì)算模型、方法,對(duì)材料的計(jì)算機(jī)模擬具有重要的理論意義和應(yīng)用價(jià)值。
本文是基于微觀相場(chǎng)理論模型進(jìn)行的部分研究,以三元合金Ni75AlxMo25-x為研究對(duì)象,依次研究了Ni75Al14Mo11合金的相沉淀過(guò)程,四近鄰原子間相互作用勢(shì)對(duì)合金沉淀過(guò)程的影響,并在此基礎(chǔ)上利用微觀相場(chǎng)理論反演出了L12相和DO22相隨溫度和溶質(zhì)原子濃度變化的異類(lèi)原子間的*近鄰原子間相互作用勢(shì)。通過(guò)模擬計(jì)算1073K時(shí)效溫度下Ni75Al14Mo11合金的相沉淀過(guò)程及沉淀相中的原子占位規(guī)律,得出:L10過(guò)渡相在原子演化圖中呈現(xiàn)出兩種取向,和二維平面投影圖中的Ⅰ-型和Ⅱ-型兩種結(jié)構(gòu)相對(duì)應(yīng);相沉淀過(guò)程包括:溶質(zhì)原子簇聚、早期L10過(guò)渡相和L12結(jié)構(gòu)的析出、有序化、有序相生成、有序相長(zhǎng)大和粗化,幾個(gè)過(guò)程連續(xù)進(jìn)行。

整個(gè)過(guò)程中,沒(méi)有出現(xiàn)DO22結(jié)構(gòu)的Ni3Mo相。L10過(guò)渡相向L12結(jié)構(gòu)有序相的轉(zhuǎn)變體現(xiàn)為個(gè)點(diǎn)顏色和原子占位幾率的變化過(guò)程:α1格點(diǎn)位置（面心位置）逐步被Ni原子所占據(jù);α2格點(diǎn)位置（面心位置）在很短的一個(gè)階段被Al原子和Mo原子占據(jù),然后Ni原子逐步占據(jù)該位置;β格點(diǎn)位置（頂角位置）主要由Al原子和Mo原子共同占據(jù),且在相沉淀的整個(gè)過(guò)程中Al原子在β格點(diǎn)的占位幾率始終高于Mo原子;Mo原子在Ni3Al中優(yōu)先占據(jù)Al位,終平衡相為L(zhǎng)12結(jié)構(gòu)Ni3（AlMo）復(fù)合相。
Ni-Al四近鄰原子間相互作用勢(shì)改變時(shí),*、三近鄰Ni-Al原子間相互作用勢(shì)增大將促進(jìn)Al和Mo原子的有序化和簇聚;第二、四近鄰Ni-Al原子間相互作用勢(shì)增大抑制Al和Mo原子的有序化和簇聚。Ni-Mo四近鄰原子間相互作用勢(shì)改變時(shí),*、三近鄰Ni-Mo原子間相互作用勢(shì)增大將促進(jìn)Mo原子的有序化,對(duì)Al原子的有序化值幾乎沒(méi)有影響,而同時(shí)抑制Al和Mo原子簇聚;第二、四近鄰Ni-Mo原子間相互作用勢(shì)增大時(shí),抑制Al和Mo原子的有序化而促進(jìn)兩種原子的簇聚。
對(duì)比發(fā)現(xiàn)Ni-Al和Ni-Mo四近鄰原子間相互作用勢(shì)改變時(shí),兩者*、三近鄰原子間相互作用勢(shì)增大將縮短有序相的形核孕育期,而第二、四近鄰原子間相互作用勢(shì)增大時(shí)延長(zhǎng)有序相的形核孕育期。基于微觀相場(chǎng)動(dòng)力學(xué)模型,根據(jù)Khachaturyan所給占位幾率和能量之間關(guān)系的方程推導(dǎo)出了L12和DO22結(jié)構(gòu)溫度、濃度和結(jié)構(gòu)相關(guān)的微觀相場(chǎng)反演原子間作用勢(shì)方程,為:根據(jù)推導(dǎo)出的反演方程,計(jì)算了Ni75AlxMo25-x合金體系中L12結(jié)構(gòu)Ni3Al和DO22結(jié)構(gòu)Ni3Mo的原子間相互作用勢(shì),發(fā)現(xiàn)Ni-Al和Ni-Mo的近鄰原子間作用勢(shì)與溫度、濃度均呈近似線性變化關(guān)系。
把計(jì)算所得的原子間相互作用勢(shì)作為輸入?yún)?shù)代入模擬程序,將模擬結(jié)果與使用經(jīng)驗(yàn)值模擬所得的結(jié)果作對(duì)比,吻合較好。通過(guò)*性原理計(jì)算發(fā)現(xiàn)生成L12結(jié)構(gòu)Ni3Al比生成DO22結(jié)構(gòu)Ni3Mo要容易,且Ni3Al的穩(wěn)定性比Ni3Mo的高,DO22結(jié)構(gòu)Ni3Mo相屬于亞穩(wěn)相,故在相沉淀的平衡階段沒(méi)有出現(xiàn)。鎳基高溫合金能在高溫氧化氣氛及燃?xì)飧g條件下工作,可承受復(fù)雜應(yīng)力,是現(xiàn)代航空發(fā)動(dòng)機(jī)、發(fā)電汽輪機(jī)中葉輪葉片類(lèi)零件*的材料。