= 0 （ mm） PB 2 - PR 2 = - 0 . 030 （ mm） PB 2 - PR 2 = 0 . 03 （ mm） 圖 5 　二次接觸位置 E = R - R1 R 1 2 = （ D a/ 2） 2 + （ R - D a/ 2） 2 - 2 （ D a/ 2） （ R Da 接 觸 角 θ 6 . 35 7 . 937 9 . 525 45° 45° 45° 42 . 7° 43 . 1° 43 . 9° 47 . 5° 47° 46 . 1° 2 ） cos a 1 sin a = D asin a 1/ 2 R 1 a = arcsin （ D asin a 1/ 2 R 1） 根據(jù)此標準可計算出溝槽中心偏距 、 接觸角 , 間隙 量如表 3 所示 。表 3 　溝槽半徑、 接觸角 、 間隙 θ （° A 1 （ mm） A （ mm） 1 ） 30 . 00 31 . 00 29 . 00 31 . 00 29 . 00 31 . 00 31 . 00 30 . 00 0 . 105 0 . 101 0 . 101 0 . 109 0 . 109 0 . 101 0 . 109 0 . 109 0 0 0 0 0 0 0 0 0 . 127 0 . 130 8 0 . 123 1 0 . 130 8 0 . 138 6 0 . 147 3 0 . 147 3 0 . 143 0 D a （ mm） R （ mm） 注 : 3 為標準尺寸。 D a （ mm） + 為 45°2°, 為了提高接觸角的精度 , 如表 3 所示 , 必須提 - 3° 高溝槽半徑 R 的公差精度 , 故 : R +0 .. 016 → R ±0 . 008 -0 0 mm 由此計算的接觸角的變化如表深圳市宇恒貿(mào)易有限公司 :陳/廖 ,29630370 ,http://www.yuhengsz.com,yuhengsz
力士樂滑塊，STAR滑塊，STAR軸承，Rexroth滑塊，力士樂軸承，Rexroth軸承，力士樂滑軌，STAR滑軌，Rexroth滑軌，力士樂螺母，STAR螺母，Rexroth螺母，力士樂絲桿，STAR絲桿，Rexroth絲桿，力士樂線性導軌，STAR線性導軌，Rexroth導軌，力士樂線軌，STAR線軌，Rexroth線軌，力士樂直線導軌，STAR直線導軌，Rexroth直線導軌，力士樂線性導軌軸承絲桿，力士樂直線運動軸承，力士樂直線運動導軌，力士樂Rexroth滑塊，星牌Star滑塊，星牌Star螺母，星牌Star絲桿 4 : 表 4 　溝槽半徑與接觸角 0 . 105 0 0 . 105 0 0 . 119 0 . 135 R （ mm） θ （° A 1 （ mm） A （ mm） 1 ） 3 . 3 　溝槽形狀精度 　　通常設計基準的公差值為 : R ] +0 . 016 （ 溝槽半徑） +0 3 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 6 . 35 （ 15 ） 設 : E = 4 μm 時 , 其計算結(jié)果如表 5 : 表 5 　二次接觸點角度 鋼球直徑 Dα（ mm） 6 . 35 7 . 937 9 . 525 ） 二次接觸點角度 （α 13 . 95° 12 . 6° 11 . 5° θ ] ±1°初始接觸角） （ 1 3 . 302 3 . 302 3 . 302 3 . 302 3 . 318 3 . 302 3 . 302 3 . 302 3 . 294 0 3 . 310 0 30 . 00 30 . 00 由表 3 可知 , 接觸角的變化 :當 D a = 6 . 350 mm 時 在實際中 , 由于金剛滾輪修正器材質(zhì)硬度是離散 A 1 ] ±0 . 004 mm （ 垂直節(jié)距公差） θ（° ） 44 . 968 45 . 551 43 . 129 4 46 . 854 8 42 . 484 3 43 . 759 1 44 . 879 2 43 . 675 9 E （ mm） 0 . 034 6 0 . 033 0 . 035 0 . 034 1 0 . 038 8 0 . 035 4 0 . 036 5 0 . 037 7 　　溝槽形狀與被磨削材料的表面粗糙度有關。 當表 面粗糙度 R a ≤0 . 4 μm 時 , R z = 1 . 6 μm ～ 3 . 2 μm 對 于滾動導軌副溝槽面要求 R max ≤2μm , 在必要的范圍 內(nèi)對于 R max ≤1 . 5 μm 時要求無二點處接觸 。 4 　結(jié)論 （ 1） 為達到四方向等載荷 , 裝配后的接觸角必須 θ（° ） 46 . 104 7 43 . 984 4 E （ mm） 0 . 033 2 0 . 035 8 為 45°由圖 1 可知 , 必須正確選擇溝槽垂直節(jié)距偏差 , 和溝槽水平節(jié)距偏差 ; （ 2） 應避免出現(xiàn)接觸區(qū)域內(nèi)的多點接觸 , 故偏距 量應設計成 “zui小偏距量” zui小偏距量的計算應以間 。 隙量為依據(jù)來計算 , 同時必須設置初始接觸角 。 接觸角 的精度和溝槽半徑的公差精度有關 ; （ 3） 為避免二次接觸 , 必須控制表面粗糙度 R a < 0 . 4 μm

REXROTH滑塊幾何精度檢驗，REXROTH導軌幾何精度檢驗，REXROTH軸承幾何精度檢驗，REXROTH滾珠絲桿幾何精度檢驗，STAR滑塊幾何精度檢驗
幾何精度檢驗 、數(shù)控車床的幾何精度是指機床各部件工作表面的幾 何形狀及相互位置接近正確幾何基準的程度。 何形狀及相互位置接近正確幾何基準的程度。 數(shù)控車床的幾何精度綜合反映車床的關鍵機械零部 件及其組裝后的幾何形狀誤差。 件及其組裝后的幾何形狀誤差 。 它決定運動件在低速空 轉(zhuǎn)時的運動精度；決定加工精度的零件、 轉(zhuǎn)時的運動精度 ； 決定加工精度的零件 、 部件之間及其 運動軌跡之間的相對位置精度。 運動軌跡之間的相對位置精度。 數(shù)控車床在機械加工領域中是極為普遍的機械設備 之一， 車削加工時，車床、*、 之一 ， 車削加工時 ， 車床 、 * 、 切削用量和工藝等因 素直接影響加工精度， 素直接影響加工精度 ， 而在正常加工條件下進行各項的 切削加工