GH2132盤圓/鍛件生產(chǎn)
無錫國勁合金有限公司以開發(fā)、加工、生產(chǎn)、銷售于一體。我司致力于為客戶提供符合標(biāo)準(zhǔn)的哈氏合金、耐蝕合金、高溫合金、精密合金和特種焊絲、焊條。可供應(yīng)的產(chǎn)品包括：管材（無縫管和焊管）、棒材、板材、帶材、鍛件、緊固件、管件以及各種非標(biāo)產(chǎn)品等。我們可以根據(jù)GB、YB、ASTM、ASME, AMS等各種標(biāo)準(zhǔn)生產(chǎn)各種特種合金產(chǎn)品。其生產(chǎn)牌號主要包括：Hastelloy C/C-276、Inconel600、Inconel601、Inconel625、Inconel718、Incoloy825、Incoloy800/800H/800HT、Monel400等一系列鎳基合金材料。其材料廣泛應(yīng)用于石油化工、航空航天、船舶、能源、電子、環(huán)保，機(jī)械以及儀器儀表等領(lǐng)域.
沉淀硬化不銹鋼：17-4PH(SUS630 / 0Cr17Ni4Cu4Nb)、17-7PH(SUS631 / 0Cr17Ni7Al)
雙相不銹鋼：F51(2205 / S31803 / 00Cr22Ni5Mo3N)、 F52(S32950)、  F53(2507 / S32750 / 022Cr25Ni7Mo4N)
 F55(S32760 / 022Cr25Ni7Mo4WCuN)、 F60(S32205 / 022Cr23Ni5Mo3N)、329(SUS329J1/ 0Cr26Ni5Mo2/ 1.4460)
耐腐合金：20號合金(N08020 / F20)、904(N08904/ 00Cr20Ni25Mo4、5Cu/ 1.4539)、254SMO(F44/ S31254/ 1.4547)
XM-19（S20910 / Nitronic 50）、318(3Cr17ni7Mo2N) 、C4(00C r14Ni14Si4/ 03Cr14Ni14Si4)
因科洛伊合金：Incoloy800H(N088100/ 1.4958)、Incoloy825(N08825/ 2.4858)、Incoloy925(N09925) Incoloy926(N08926/1.4529)
高溫合金：Gr660(SUH660/ S66286/ A-286/ GH2132/ 0Cr15Ni25Ti2MoAlVB/ 1.4980)、Nimonic 80A(N07080/ GH4180)
GH3030 (GH30)、 GH4145 (2.4669)、 GH4169 (2.4668)
蒙乃爾合金：Monel400 (N04400 / 2、4360 / 2.4361)、Monel K-500 (N05500 / 2.4375)

高溫合金通常具有非常優(yōu)良的物理和化學(xué)性能,但是合金中的"硬質(zhì)點(diǎn)"卻給零件的機(jī)械加帶來了相當(dāng)大的困難,由于零件密度不均勻,加時(shí)零件對的沖擊很大,容易造成的崩刃;而一些殊化學(xué)元素的加入使的磨損加快,消耗量*,*地了加成本和周期。該文要通過試驗(yàn),K24高溫合金的鉆削加參數(shù),從而零件的加、加效率并加成本。 現(xiàn)動機(jī)高推重的要求,使得其熱端部件材料的服役條件越來越嚴(yán)苛,而鎳基高溫合金憑借其優(yōu)異的高溫力學(xué)性被廣泛應(yīng)用于發(fā)動機(jī)的葉片等熱端部件中。本文主要介紹了合金元素在鎳基單晶合金物理化學(xué)性的作用,以及鎳基單晶合金的蠕變和疲勞性,并簡單介紹了我國高溫合金的發(fā)展及其在發(fā)動機(jī)中的應(yīng)用,后探討了鎳基單晶合金的發(fā)展趨勢并為我國更好的發(fā)展高溫合金提供一些借鑒。G4169合金是以體心四方的γ″和面心立方的γ′相沉淀強(qiáng)化的鎳基高溫合金,在-253～700℃范圍內(nèi)具有良好的綜合性能,在650℃以下的屈服強(qiáng)度居變形高溫合金的,具有良好的抗疲勞、抗輻射、抗氧化、耐腐蝕性能及良好的加性能、焊接性能和*組織性,能夠制造各種形狀復(fù)雜的零部件,在、核能、石油業(yè)中,在上述溫度范圍內(nèi)了較好廣泛的應(yīng)用。1 G4169熱處理制度采用不同的熱處理制度來控制晶粒度及δ相形貌、分布和數(shù)量,從而不同的力學(xué)性能。采用CAF模型對DZ445高溫合金單晶葉片定向凝固組織進(jìn)行了數(shù)值模擬,在CAF模型中分別采用高斯分布連續(xù)形核模型和擴(kuò)展KGT模型描述晶粒形核和枝晶生長速率,研究了組模和抽拉速率對葉片凝固組織的影響。結(jié)果表明,傾斜組模可緣板雜晶,但可能會引入新的雜晶;抽拉速率越小越易形成單晶,抽拉速率越大越易形成雜晶;分段變速抽拉可緣板雜晶,但變速的位置距緣板應(yīng)保持一定距離,此距離隨葉片尺寸和抽拉速率而發(fā)生變化。 為了高溫合金切削的切削力,采用有限元與切削試驗(yàn)相結(jié)合的,研究了車刀的幾何參數(shù)(前角、后角和刀尖圓弧半徑)對高溫合金切削力的影響規(guī)律;試驗(yàn)發(fā)現(xiàn):在幾何參數(shù)的研究范圍內(nèi),隨著前角、后角和刀尖圓弧半徑的增大,切削力均呈現(xiàn)逐漸減小的趨勢;由此切削力小時(shí)的車刀幾何參數(shù):前角約4°,后角約14°,刀尖圓弧半徑為1. 2mm。 卻條件下使用陶瓷的切削參數(shù)對切削力和已加表面粗糙度的影響規(guī)律。通過正交試驗(yàn)結(jié)果分析出優(yōu)的切削參數(shù),為進(jìn)一步切削參數(shù)、研究刀片磨損機(jī)理提供參考依據(jù)。 針對單晶氣冷渦輪葉片的服役載荷征,以鎳基單晶高溫合金DD6為對象,設(shè)計(jì)開展了薄壁圓管試樣熱機(jī)械疲勞(TMF)試驗(yàn)。結(jié)果表明:DD6變形響應(yīng)呈現(xiàn)出明顯的TMF棘輪效應(yīng),且與相位角、機(jī)械載荷水平等密切相關(guān);在相同載荷條件下,同相(IP)TMF壽命總是明顯短于反相(OP)。引入高溫保載時(shí)間或增大機(jī)械載荷均會引起棘輪應(yīng)變的明顯,縮短結(jié)構(gòu)壽命。結(jié)合斷口和縱向切片分析,識別了不同載荷條件下影響單晶壽命的關(guān)鍵損傷因素,其中IP TMF主導(dǎo)損傷機(jī)理為蠕變和疲勞,而OP TMF主導(dǎo)損傷機(jī)理為氧化和疲勞。 通過在高速凝固法(RS)定向凝固中隔熱擋板與殼型之間的間隙,了較低的定向凝固溫度梯度(～30℃/cm),制備了含有雀組織的單晶高溫合金試棒。結(jié)果表明:采用RS藝(溫度梯度～50℃/cm)制備的合金一次枝晶間距為323μm,含有1.70%鑄態(tài)共晶;而采用較低溫度梯度RS藝制備的合金一次枝晶間距達(dá)到了704μm,是RS藝的2.2倍,并且合金的二次枝晶及三次枝晶較為發(fā)達(dá);此外,雀組織區(qū)域包含較多平均晶粒尺寸為200μm的等軸晶晶粒和4.64%的鑄態(tài)共晶,同時(shí)分布著富集Ta元素的MC碳化物。定向凝固中較低的溫度梯度增大了合金的一次枝晶間距并使合金元素的凝固偏析加重,糊狀區(qū)液相發(fā)生對流的傾向增大,從而促進(jìn)了雀組織的形成。

采用自動鎢極氬弧(TIG)焊對N263高溫鎳基合金進(jìn)行焊接,研究焊接接頭經(jīng)過熱處理及不同時(shí)效時(shí)間后微觀組織的演變規(guī)律。結(jié)果表明:采用自動TIG焊接5mm厚N263薄板,采用單邊V型坡口,預(yù)留1mm的鈍邊,并采用75%Ar+25%e混合氣保護(hù),焊接速度100mm/min,可以成形的焊縫。焊后接頭在800℃下經(jīng)8h熱處理后,發(fā)現(xiàn)焊縫組織中枝晶間主要是塊狀富Ti、Mo碳化物MC,以及周圍彌散的析出物,主要為富Cr、Mo碳化物M23C6;隨后又在750℃進(jìn)行*時(shí)效,枝晶間M23C6碳化物尺寸和數(shù)量有所。該研究充分說明了N263焊接接頭經(jīng)過高處理及*時(shí)效后,晶粒性強(qiáng),強(qiáng)化相數(shù)量增多,接頭保持了良好的高溫性能。 霧化技術(shù)是一種微細(xì)球形合金粉體的有效,其中霧化中的過冷度是影響粉體性能的重要因素。借助DSC等實(shí)驗(yàn)手段,研究了鎳基高溫合金粉體尺寸和冷卻速度對粉體過冷度和顯微組織的影響,以及粉體尺寸,冷卻速度和過冷度之間的關(guān)系。結(jié)果表明,粉體尺寸和冷卻速度越小,粉體冷卻時(shí)的過冷度越大。同時(shí),較大的過冷度會顯著粉體中樹枝晶的臂間距。另外,粉體尺寸越小,粉體中的胞狀晶的例越高,晶粒的尺寸也顯著減小。 采用YLS-3000光纖激光器進(jìn)行激光熔覆鎳基高溫合金Ni35。研究了激光功率、掃描速度、送粉速率和保護(hù)氣流量對激光熔覆層橫截面宏觀形貌的影響。通過光學(xué)顯微鏡(OM)表征了熔覆層橫截面的征參數(shù)。結(jié)果表明:激光熔覆層的橫截面主要有月牙形與月牙形、月牙形與蘑菇形兩種組合形貌;隨著激光功率的、掃描速度的減小,熔覆層寬度、熔覆層與基體的冶金結(jié)合寬度、蘑菇形垂直段寬度、基體表面熔覆層高度和基部熔覆層深度均;隨送粉速率的,基部熔覆層深度減小,其他征參數(shù);隨保護(hù)氣流量的,熔覆層寬度先后減小,熔覆層與基體的冶金結(jié)合寬度以及蘑菇形垂直段寬度減小。 以G4169鎳基高溫合金外圓錐面車削加為研究對象,通過正交實(shí)驗(yàn)的,研究切削參數(shù)對加表面粗糙度的影響規(guī)律。并運(yùn)用BP神經(jīng)絡(luò)的建立了表面粗糙度模型。經(jīng)過實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證,該模型具有的精度。另外還對件表面粗糙度與刀尖圓弧半徑及切削深度的關(guān)系進(jìn)行了研究。發(fā)現(xiàn)較大的刀尖圓弧半徑能較小的表面粗糙度值,且增大刀尖圓弧半徑可進(jìn)一步減小切削深度對表面粗糙度的影響。該研究結(jié)果可為G4169圓錐面車削加提供技術(shù)指導(dǎo)和理論支持。

GH2132盤圓/鍛件生產(chǎn)在第二代鎳基單晶高溫合金中復(fù)合添加Y-La,經(jīng)定向凝固后5.26×10–4%(分?jǐn)?shù))Y+6.05×10–4%La和47.64×10–4%Y+69.09×10–4%La的兩種Y-La含量合金鑄件,研究Y-La對合金定向凝固中合金熔體與Al2O3基陶瓷間的界面反應(yīng)行為以及合金在1100℃下循環(huán)氧化時(shí)抗氧化性能的影響。采用掃描電子顯微鏡、能譜儀和X射線衍射儀等研究合金熔體與陶瓷材料間的界面組織形貌及界面反應(yīng)產(chǎn)物成分以及循環(huán)氧化后合金表面氧化物的組織形貌、元素組成和相關(guān)物相。結(jié)果表明:Y-La含量會促進(jìn)合金熔體與陶瓷間的界面反應(yīng),使得界面反應(yīng)層更厚,更復(fù)雜;反應(yīng)產(chǎn)物主要是含Y、La的氧化物;Y-La添加明顯了合金的抗氧化性能,合金表面氧化膜的剝落;但Y-La過量會惡化合金的抗氧化性能,加快合金的氧化增重速率;合金表面氧化膜剝落痕跡明顯,孔洞較多且內(nèi)氧化嚴(yán)重。 以鎳基高溫合金In625為研究對象,進(jìn)行短電弧加性的試驗(yàn)研究。通過對In625的機(jī)械加性能與電弧加性的理論分析,初步確定了相應(yīng)的短電弧加機(jī)理,并采用正交試驗(yàn)確定出影響加表面的主次因素和佳電加參數(shù)。同時(shí)運(yùn)用紅外熱成像儀進(jìn)行熱影響分析,并對電弧加后的表面層進(jìn)行檢測及分析,確定出金相組織、硬度以及熱影響層的變化規(guī)律。實(shí)驗(yàn)表明:在相同的藝參數(shù)下放電電壓減小,則加表面;影響件表面的因素主次順序?yàn)殡娫措妷?gt;放電間隙>主軸轉(zhuǎn)速,佳電加參數(shù)組合為放電間隙0.5 mm、主軸轉(zhuǎn)速60 r/min和電源電壓10 V。加后的材料強(qiáng)度與硬度一定,金相組織無明顯變化,能夠的表面,這為短電弧加鎳基高溫合金提供了一定的理論依據(jù)。在高溫低應(yīng)力條件下,研究了DD6鎳基單晶合金原始疏松孔洞周圍應(yīng)力分布及其與附近γ′相筏化之間的關(guān)系。通過有限元模擬和實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證發(fā)現(xiàn):原始孔洞形貌和取向?qū)τ谄浣缑嬷車M織性有重要影響,單向加載條件下,疏松孔洞界面主要集中拉應(yīng)力;孔洞長軸取向越接近于外加載荷方向,其周圍γ′發(fā)生筏化面積越大。蠕變微裂紋優(yōu)先由某些形貌取向有利于其周圍組織筏化的孔洞界面處產(chǎn)生。 采用恒溫氧化的實(shí)驗(yàn),利用X射線衍射儀（XRD）、掃描電鏡顯微鏡（SEM）及能譜儀（EDS）等分析了一種新型含Ru的鎳基單晶高溫合金在1 100℃和1 140℃的高溫氧化行為。研究結(jié)果表明,合金在氧化初期迅速,但隨著氧化時(shí)間的,氧化膜速率,由于氧化中會發(fā)生氧化膜脫落,使得氧化增重曲線略微偏離拋物線規(guī)律。氧化膜大致分三層:外層由Cr2O3和NiO組成,中間層為Cr2O3,內(nèi)層為Al2O3。